對球磨機筒體以及內襯等結構都做了簡化處理后，襯板重量按照等效密度的辦法加到了筒體上。物料的重量也按照此辦法加到了筒體下部的合理位置，所以筒體上部重量比筒體下部重量少1353噸。通過修改各部分的密度值，以達到球磨機中各部分零件重量都和實際重量相同。

球磨機的精力計算

因為靜力計算在有限元軟件Nastran中很容易實現，所以在反應譜計算之前先進行靜力計算，以達到檢驗模型的目的。通過靜力計算的變形形狀，可以檢驗有限元模型是否合理。假設球磨機實際使用地點的地面重力加速度為29.8m/s 。球磨機最大變形量為2.68mm，并且該最大值出現在球磨機筒體底部。

球磨機整體變形量及變形形狀與實際情況基本相符，可以說明該球磨機的有限元模型是合理的，可以進行下一步的反應譜分析。國內球磨機地震反應譜的選擇：該大型球磨機是在河南紅星機械制造，實際在澳大利亞礦山使用。所以對其生產地和使用地分別進行抗震反應分析，即分別按照中國抗震設計規范和澳大利亞抗震設計規范對其進行抗震分析。

國內球磨機抗震設計

球磨機工作在大型混凝土地基基礎上，離地面大約10m的高度。所以對該大型球磨機使用建筑抗震設計規范進行抗震設計分析。一般情況下，在建筑結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用力、進行抗震驗算，各方向的水平地震作用應由該方向抗震力構件承擔?？拐鹪O計規范中規定，對于8-9度時的大跨度和長懸臂梁結構及9度時的高層建筑，才計算豎向地震作用，所以對該球磨機結構只進行水平地震作用計算即可。根據《建筑抗震設計規范GB50011-2001》中的規定，對于各類建筑結構的抗震計算，應采用下列方法。

1）高度在40m以內、剛度和質量值沿高度分布比較均勻且以剪切變形為主的結構，還有近似等價于單質點體系的結構，均可采用底部剪力法等簡化方法。

2）除了第一款所規定外的建筑結構，適合采用振型分解反應譜法計算。

3）對于特別不規則的建筑物、甲類建筑和規定采用時程分析的房屋建筑，應采用時程分析的方法進行計算，作為對多遇地震下的補充；另外對于計算結果可以取振型分解反應譜法計算結果與多條時程曲線計算結果平均值的較大值。

4）對于罕遇地震下的結構變形，應采用簡化的彈塑性分析方法或者彈塑性時程分析方法。所以對于該大型球磨機以及地基基礎采用振型分解反應譜法進行計算，以驗證其抗震性能。建筑結構的地震影響系數應根據場地類別、抗震烈度、結構自振周期和設計地震分組以及阻尼比確定。